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nb为0.50.8wt%，v为0.10.2wt%，c为0.040.08wt%，n为0.0010.005wt%，b为0.010.02wt%,si为0.30.4wt%,ti为0.080.lwt%,ta为0.30.5wt%，y为0.050.iwt%，余量为铁和不可避免的杂质。[0027]本实施例的高铝铁素体耐热钢的制备方法同实施例1。[0028]本具体实施方式以铁作为基体，加入适量的cr、co、w、mo、al、mn、si、nb、v、ta、c、n和b的合金元素，还加入y或hf或ce，实现集固溶强化、lavesfe2(w,mo)相和m(c，n)析出相强化为一体的综合热强化，提高铁素体钢的抗高温蠕变性能。
参照某高温合金的塑性图、变形抗力图及碳钢的相图，结合普通马氏体热强钢的生产试验研究数据，确定该钢的锻造参考温度如下：始锻温度1120～1150℃，终锻温度850～900℃，锻造温度范围220～250℃。由公式得到***温差，再按不同热阻条件下的***允许温差与允许装料炉温的理论计算曲线，制订出该钢的***装炉温度为600～650℃。由于该钢导热性差、断面尺寸大，在800℃以下应控制加热速度在60～80℃/h；在高温阶段、金属塑性已经提高，可用大的速度加热。参照相关钢材，确定出该钢的最小保温时间为60min，并可适当延长。但若过长，容易产生过热，故不应超过***保温时间，一般高合金钢每毫米长度最长保温时间为0.4～0.6min。取试验钢20mm×20mm，10件，在试验室进行了退火工艺摸索试验，分别进行了670℃、700℃、720℃、750℃、790℃保温30min随炉冷却退火试验，以保证技术条件要求的硬度指标≤277hbs。
试验结果表明：（1）试验制订的锻造生产工艺合理可行，钢材锻后具有良好的低倍、断口组织。低倍组织中一般疏松、中心疏松为0级，方型偏析0.5级，断口无缺陷。（2）钢锻后取样，试样经1170℃×30min油冷+625℃×2h空冷2次回火处理，性能达到***强韧性配合，结果见表2。（3）对锻后成品棒材100%进行超声波探伤，结果φ200mm棒材全部达到要求。
[0003]铸件内部出现所谓缩孔、疏松等铸造缺陷主要由结晶时的体积收缩引起的。在冷凝过程中处于铸件某一区域内的液体和其余液体完全隔离后，这一区域液体由于冷凝时无从补缩，从而导致缩孔形成。当铸件中部钢液凝固时，在液固交错区会遍布得到充分发展的枝晶骨架。由于各晶枝间互相穿插和相互封锁作用，会使富集着低熔点(或较低熔点)组元的液体被孤立分隔于各枝晶之间，因而冷凝后会在这些区域形成许多分散的微小缩孔，这些微小缩孔的集合称之为疏松。[0004]为防止缩孔和疏松等铸造缺陷，在铸件生产过程中采取的措施主要有:改进铸件结构，合理设计冒口，适当提高冷却速度，降低浇注温度，优化合金成分等。铸件结构和浇注冒口的设计可以在一定程度上增加冷凝过程中的液体压力。
表2 试验钢的室温机械性能
抗拉强度 σb/mpa 屈服强度 σ0.2/mpa 断后伸长率δ5/（%） 断面收缩率ψ/（%） 硬度hbs
标准 1000～ ≥ ≥ ≥21～352
试验钢 1130/ 1030/ 17/ 65/48/348
公司名称：上海均望国际贸易有限公司
地址:上海市宝山区潘泾路王北12号
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si0.300.60%，s《0.025%，p《0.025%，cu《0.35%，cr1.101.85%，ni《0.50%，mo0.500.80%，余量t为fe。进一步，所述cr的优选范围为1.301.80%，ni的优选范围为0.300.50%，s、p的优选范围为《0.020%。本发明实施例见表1表1实施例焊丝的成品化学成份（％)tableseeoriginaldocumentpage7</column></row>表2实施例焊丝熔敷金属的力学性能tableseeoriginaldocumentpage7</column></row>注：熔敷金属采用的是焊丝+sj101焊剂ak^是五个焊丝试样试验的冲击数值平均值；