1974年，p . ansonan[3]对方形声测管混凝土柱与工字钢的连接进行了研究。1987年，hiroshi和kanatani进行了部分方形声测管混凝土柱与h型钢梁用长高强度螺栓连接的研究，解决了声测管墙体的局部变形、损伤和焊接困难的问题。1995年，shim通过改变加强环板的开孔尺寸和厚度，对声测管混凝土柱-h形钢梁节点的静力性能和滞回性能进行了试验研究。试验结果表明，内加强环板节点核心区具有良好的耗能能力；节点区混凝土填充试件的变形能力和耗能能力将得到提高。1996年，alostaz和schneider采用有限元方法分析了不同结构措施下声测管混凝土柱-钢梁节点的抗震性能。2001年，成平节用有限元程序marc7.0对单调加载进行了模拟分析，并通过分析数据模拟给出了节点的经验计算公式。ricles等人于2004年对10个大尺寸声测管混凝土柱宽翼缘钢梁连接的中柱节点进行了滞回性能试验，得出带内钢筋的环型节点和带锥形翼缘板的t形板节点具有较好的抗震性能。2006年，菅野，清水等。对t形内隔板节点进行了试验研究，提出了该节点的设计方法。
检查施工桩长度。根据钻杆的钻孔深度，可以准确检查桩基施工的桩长。确定桩混凝土的强度。根据《混凝土强度评定标准》(gbj107-87)，桩身混凝土强度是否满足设计要求，可通过芯样抗压强度试验来确定。
桩基声测管测试钻芯法优点:
a:桩长、桩身混凝土强度、桩底沉渣可以准确量化，结果独特，为验证桩基设计要求提供了极其重要的参数，也为判断桩基是否合格提供了重要的直接依据。
b:克服了动力测试法判断桩身完整性的不确定性和多解性，对桩身是否有断桩、夹泥、密实度、桩底沉渣厚度是否超标等方面特别直观权威。它是桩基声测管测试的重要详细调查方法。
c:如有必要，可采用钻孔高压注浆对桩基进行加固和加固，进一步提高桩身混凝土强度。桩基声测管检测岩心钻探方法的缺点:
a:由于岩心钻探时间较长，对工程进度有一定影响。
b:测试费用和工程费用有所增加。
c:难以完全推广，影响岩心钻探成果的全面性和代表性。
d:仅适用于钻孔(冲孔)桩、人工挖孔桩、复合地基等。不适用于管桩和沉管灌注桩，有一定的局限性。目前我省的岩心钻探人员多由原地质勘探部门或外来务工人员组成，采用的方法也是地质勘探的钻探方法。实际上桩基声测管探测的岩心钻探方法与地质勘探完全不同。岩心钻探方法要求钻探的垂直度、取芯率和取样长度远高于地质勘探的要求，这就要求钻探检查人员不仅要有良好的钻探技术，还要有较强的责任岩心和现场控制能力，这可以以钻机为基础。
钻机必须采用液压操纵的高速钻机，参数应满足以下要求:额定更大
速度不低于790 r/min；调速范围不小于4档；额定配合压力不低于1.5兆帕，配有相应的钻机和坚固的底座，不能选用垂直轴松动过大的钻机。钻具必须选用双管单动钻具，严禁使用单管单动钻具。钻芯样的真实程度与选择单管钻进还是双管钻进有很大关系，直接影响桩完整性类别的判断。双管可以保证和提高钻孔灌注桩混凝土芯样的完整性，而单管根本达不到取芯的目的，尤其是对桩底沉渣厚度的判断根本不准确。
金刚石钻头必须用作钻头。金刚石钻头与铰刀和卡簧的匹配和使用尤为重要。必须在金刚石钻头和中心管之间安装铰刀，以校正孔壁。铰刀外径应比钻头外径大0.3-0.5毫米，卡圈内径应比钻头内径小0.3毫米左右。金刚石钻头和铰刀应按先大后小的顺序使用。
一般来说，钻孔的数量和位置应符合以下要求:桩径小于1.2m的桩，钻孔数量可为1-2个，桩径为1.2-1.6m的桩，钻孔数量为2个，桩径大于1.6m的桩，钻孔数量为3个。自平衡荷载箱的外部尺寸不应小于钢筋笼的内径，因为当荷载箱的外部尺寸小于为被测基桩设计的钢筋笼的内径时，试验数据在换算过程中容易导致承载力估算值出现过大的误差，直接影响基桩试验结果的真实性。因此，自平衡载荷箱制造并运输至施工现场后，监理应对自平衡载荷箱上标注的内径、外径、额定载荷值、拉伸行程、额定油压、活塞面积和出厂编号等参数进行复核。只有在检查载荷箱的制造符合试桩方案中的要求后，才能允许压力传输管和位移杆的焊接。平衡箱与钢筋笼焊接后，还应检查焊接质量。满足要求后才能安装。检查完成后，应做好所有检查记录，并在安装过程中拍照留样。
要求放置自平衡载荷箱的基桩底部应平整，因为载荷箱底部不平整容易造成载荷箱处向下位移过大，导致载荷箱上下桩身阻力不平衡，使试验数据失真。因此，在安装荷载箱前，应在桩底浇筑一层与桩身混凝土强度等级相同的混凝土作为垫层。混凝土垫层初凝前，应将荷载箱水平放置在混凝土垫层上，并检查荷载箱安装是否符合要求。选择合适的试桩时间和条件。自平衡测试必须在桩身混凝土强度不低于设计强度的85%(一般为15d)后才能开始。检测前，应采用小应变法或超声波法检测桩身完整性，以确定桩身是否有缩颈、断桩，浇筑的混凝土是否有大蜂窝、孔洞等缺陷。自平衡试验只有在试验符合要求后才能开始。